苏联制粉系统设计计算标准

300MW机组锅炉摆动式燃烧器的设计与试验

容量,伽粉系统、燃烧器布置及燃料特性等有关。苏联热力计算标准方法推荐,300 MW机组锅炉(固态排渣切向燃烧方式)的燃烧器～次风管数量为24—32根,即6—8 层,单根一敬风管热功率约为35一：3MW。CE公司摊荐单撮一次风管热功率小予43 Mw,即相当

电站锅炉热力计算方法概述 - 豆丁网

电站锅炉热力计算方法概述--各类实用论文、工作总结、工作计划,word格式,可直接编辑修改,知识重在应用,分享产生价值东南大学动力工程系,江苏南京（210096）E-mail：Lizq_js@yahoo. 要：本文简单介绍和比较了原苏联热力计算标准和 ...

免费下载 DLT 5203-2005 火力发电厂煤和制粉系统防爆设计 ...

本标准是根据原国家经济贸易委员会《关于确认2000年度电力行业标准制、修订计划项目的通知》(电力[2000]70号文) 的要求而编制的。我国尚未编制和颁发有关煤和制粉系统的防爆设计技术规程,以往基本上参考前苏联或西方国家的技术及相关标准。

锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化 - jz.docin豆丁建筑

锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化江苏省电力设计院李威 [内容提要]本文针对锅炉排污系统经常出现定期排污扩容器超压及排汽带水现象,通过采用两种不同的设计标准结合实例进行扩容器设计计算,并根据对电厂调研情况的分析,找出问题根本所在,对排污系统设计提出优化建议,希望能为 ...

炉膛出口烟温高加不上煤怎么回事_百度知道

a）苏联计算标准问题按照九十年代苏联标准通报说明,当燃用贫煤,无烟煤时按1973年热力计算标准计算出的炉膛出口烟温与实测值相比,要小50100,在计算时要充分考虑这一因素。本校核计算表计算出的1149已说明比原设计值高了48,考虑到上面 ...

氮氧化物排放计算方法和排放标准_燃烧器

各国对NOX的排放限制各不相同,限制非常严格的如德国,对300 MW以上的机组,规定了200 mg／m3的严格标准（本文所指NOX的数值如无特别说明,为标准状况下,O2＝6％,NOX为按NO2计算的干烟气中N…

火力发电厂与变电站设计防火规范_整本规范_建筑机电网

为此,本条根据磨煤机所磨制的不同煤种,参考了行业标准《火力发电厂制粉系统设计计算技术规定》DL／T 5145-2002等有关资料,根据电厂实践,规定了磨煤机出口气粉混合物的温度值,并且增加了双进双出钢球磨煤机直吹式制粉系统、中速磨煤机直吹式制粉

煤粉仓防爆设计压力选用和防爆门设计的分析_图文_百度文库

对于新设计的制粉系统,当采用防爆门时煤粉仓按内压o．04 MPa做强度计算。每1 m 3煤粉仓容 bar（o．02 MPa）。按以下条件对用于200 MW机组锅炉的煤粉仓进行了计算,结果见表1（煤粉仓容积410 m3、泄放装置的泄放系数1、煤粉仓 ...

磨煤机计算

钢球磨煤机磨煤出力的统一计算方法-《热力发电》年第1期-.前苏联对单进单出钢球磨煤机的煤磨制过程进行了深入系统的研究,制订了磨煤机和制粉系统的设计计算方法[1-5]。双进双出钢球磨煤机不仅继承了单进单出钢球磨煤机运行可.

火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规范DL-T5121-2000 - jz ...

表3.0.4 烟风煤粉管道的推荐设计流速m／s 系统管道名称流速送风机进、出口冷风道 10～12 热风(包括温风)总风道15～25 空气预热器热风再循环风道 25～35 干燥剂送粉、一次风机热风送粉及直吹式制粉系统的二次风道 15～25 送风机热风送粉系统的二次风道

锅炉课程设计指导书(附超临界锅炉设计实例word版本)_图文 ...

锅炉课程设计指导书(附超临界锅炉设计实例word版本)_工学_高等教育_教育专区。章锅炉设计的任务及热力计算的作用和分类设计工作是产品生产的道重要工序, 设计好坏对产品的性能和质量有着决定性的作用。

风扇磨直吹式制粉系统设计参数确定_图文_百度文库

取 0．3,对于不带烟气下降干燥管的褐煤风扇磨煤机直吹式系统,其漏风系数K。。取0．2,与前苏联的《煤粉制备设计与计算标准》中规定相同,而德国推荐的数值则更低。富拉尔基第二发电厂和通辽电厂一期工程中,制粉系统的漏风系数均取0．1。

热力发电厂第二章热力系统计算 - MBA智库文档

第二讲火力发电厂的热力系统火力发电厂的生产过程燃料制备（制粉系统）燃烧传热（锅炉系统）热能输送（管道系统）热功转换（汽轮发电机组）冷端放热（冷却系统）变电送电（升压站）发电厂热力循环效率简单朗肯循环给水回热朗肯循环回热再热朗肯循环双重循环（燃气-蒸汽循环 ...

免费下载 DLT 5145-2012 火力发电厂制粉系统设计计算设计 ...

内容摘要： ICS27.010 F07 备案号:J1453-2012 中华人民共和国电力行业标准 DL/T5145--2012 代替DL/T5145-2002 火力发电厂制粉系统设计计算技术规定 Technical code for design and calculations of coa pulverizing system of fossil-fired power plant

有哪些中国对西方禁运或封锁的产品和技术？ - 知乎

控制要点：1．有源噪声控制的系统设计技术和算法软件 2. 声功率＞10,000W的气动声源设计技术和制造工艺编号：057606X 技术名称：计量测试技术控制要点：1．六氟化硫微量含水量测量技术（1）检测限十万分之三（体积分数）的传感器

DL-T 5203-2005 火力发电厂煤和制粉系统防爆设计技术规程 ...

.仪】5 本标准 )叨kPs lkPa^ lOkPa 泄压比取0.005, 对爆炸烈度高的煤质宜通过计算确定 DL / T 5203一 2005 本标准规定煤粉仓减低后的爆炸压力按不小于40kPa设计是基于以下因素: 1根据DIJr 466-20("的推荐,贮仓式制粉系统一般适用于低挥发分、低着火

防止制粉系统爆炸对策_防火防爆_中国百科网

空气—煤粉混合物达到爆炸浓度,以及存在点火源是煤粉爆炸的主要原因。当其爆炸能量超过结构强度时,便构成爆炸事故。煤粉的隐燃沉积是制粉系统着火、爆炸的主要根源。从防爆意义而言,国内制粉系统计有：①按苏联标准设计,煤粉制备装置的计算内压为1.5或0.

大容量锅炉炉膛换热计算的一个新方法--《动力工程》1992年06期

根据相似理论计算方法及已知实测结果对杜波夫斯基提出的公式进行了重大修正得出了新的炉膛换热计算公式.对我国两种大容量锅炉及五种典型煤种进行了计算将计算与前苏联年标准方法及杜波夫斯基公式的计算值作了比较表明本公式能正确符合实测结果.图表参

防止制粉系统爆炸对策_百度文库

从防爆意义而言, 国内制粉系统计有：①按苏联标准设计,煤粉制备装置的计算内压为 1.5 或 0.4cm/m2(0.15 或 0.04Mpa）必须装备相当面积防爆门的制粉系统（见苏联《粉状燃料的加工设备和燃料设备的防爆规程》） ②按《NFPA85F 制粉系统》设计,其设计

一级消防工程师火力发电厂与变电站设计防火规范（6 ...

6燃煤电厂工艺系统 6.2锅炉煤粉系统 6·2·1系原规范第5.2.1条的修改。本次修改主要根据《火力发电厂设计技术规程》第6.4.5节第1条,对原煤仓及煤粉仓的形状及结构提出要求。向磨煤机内不问断而可控制地供煤,是减少煤粉系统着火和爆炸的重要措施。

取消制粉系统"温风管"的建議--《电力技术》1959年04期 - CNKI

【摘要】：正根据"制粉设备的计算和设计标准"的规定:当加入制粉系统的冷空气量超过送入锅炉炉膛总空气量的5％时,一般应从锅炉空气预热器中间抽出温风(即尚未加热至空气预热器出口温度的半热风)供给制粉系统以避免降低锅炉效率。1956年苏联新制订的"制粉设备的计算和设计标准"中也 ...

我国电站锅炉热力计算方法应用的现状_word文档在线阅读与 ...

提出应对积灰系数"&热有效摘!要!+标准的区别之后!!在简单分析了原苏联锅炉热力计算标准与美国.系数1和利用系数2等!个系数有准确理解!指出系数的选取对锅炉热力计算准确程度的重要性及锅炉性能及安全性的重要影响!并介绍了传统的热力计算方法及多种改进

制粉系统_中国百科网

当其爆炸能量超过结构强度时,便构成爆炸事故。煤粉的隐燃沉积是制粉系统着火、爆炸的主要根源。从防爆意义而言,国内制粉系统计有：①按苏联标准设计,煤粉制备装置的计算内压为1.5...

DLT 5203-2005 火力发电厂煤和制粉系统防爆设计技术规程 ...

凡是不注日期的引用文件,其最新版本适用于本标准。方法术规程 D T 1 00 －20 火力发电 U 52 1 厂烟风煤粉管道设计技术规程 D 54－ 02 5 20 火力发电厂制粉系统设计计算技术规定 …